Удаление воздуха и других неконденсирующихся газов из паровых систем, а также обеспечение надлежащей теплоизоляции, имеют решающее значение для эффективности, безопасности и производительности паровой установки.
Когда после периода остановки пар впервые подается в трубопровод, труба заполнена воздухом. Дополнительные количества воздуха и других неконденсирующихся газов также поступают вместе с паром, хотя их доля обычно очень мала по сравнению с самим паром. Когда пар конденсируется, эти газы накапливаются в трубопроводах и теплообменниках. Необходимо предусматривать меры для их отвода. Если воздух не удалять, это приведет к длительному прогреву и снижению эффективности установки и технологического процесса. Воздух в паровой системе также влияет на температуру системы. Он создает собственное давление, которое суммируется с давлением пара, формируя общее давление. Поэтому фактические давление и температура паровоздушной смеси будут ниже, чем это показывает манометр. Еще важнее влияние воздуха на теплопередачу. Слой воздуха толщиной всего 1 mm может оказывать такое же сопротивление теплопередаче, как слой воды толщиной 25 μm, слой железа толщиной 2 mm или слой меди толщиной 15 mm. Поэтому удаление воздуха из любой паровой системы крайне важно. Автоматические воздухоотводчики для паровых систем (работающие по тому же принципу, что и термостатические конденсатоотводчики) следует устанавливать выше уровня конденсата, чтобы к ним могли поступать только воздух или паровоздушные смеси. Лучшее место их установки - конец паровой магистрали, как показано на Figure 10.5.1. Сброс из воздухоотводчика должен отводиться в безопасное место. На практике для этого можно использовать линию конденсата с уклоном в сторону вентилируемого сборника.

Сброс из воздухоотводчика должен отводиться в безопасное место. На практике для этого можно использовать линию конденсата с уклоном в сторону вентилируемого сборника.
Помимо установки воздухоотводчиков в конце магистрали, их также следует устанавливать:
Даже после прогрева паровой магистрали пар будет продолжать конденсироваться из-за потерь тепла излучением. Скорость конденсации зависит от температуры пара, температуры окружающей среды и эффективности изоляции трубопровода. Чтобы система распределения пара работала эффективно, необходимо принять соответствующие меры, обеспечивающие снижение теплопотерь до экономически оправданного минимума. Наиболее экономичная толщина изоляции зависит от нескольких факторов:
Расчет теплопотерь трубопроводов может быть очень сложным и трудоемким и предполагает наличие малодоступных данных о толщине стенки трубы, коэффициентах теплопередачи и различных производных константах, которых на практике обычно нет под рукой. Вывод этих формул выходит за рамки данного Module, но подробную информацию можно легко найти в любом хорошем учебнике по термодинамике. Кроме того, современному инженеру доступно множество программных средств. Поэтому теплопотери труб можно легко определить, используя Table 10.5.1 и простое уравнение (Equation 2.12.2). Таблица предполагает температуру окружающей среды от 10 до 21°C и учитывает теплопотери неизолированных горизонтальных труб разных размеров с паром при различных давлениях.
Примечание: тепловыделение неизолированных горизонтальных труб при температуре окружающей среды от 10°C до 20°C и неподвижном воздухе
| Разность температур между паром и воздухом, °C | Размер трубы (DN) | |||||||||
| 15 | 20 | 25 | 32 | 40 | 50 | 65 | 80 | 100 | 150 | |
| W/m | ||||||||||
| 60 | 60 | 72 | 88 | 111 | 125 | 145 | 172 | 210 | 250 | 351 |
| 70 | 72 | 87 | 106 | 132 | 147 | 177 | 209 | 253 | 311 | 432 |
| 80 | 86 | 104 | 125 | 155 | 174 | 212 | 248 | 298 | 376 | 519 |
| 90 | 100 | 121 | 146 | 180 | 203 | 248 | 291 | 347 | 443 | 610 |
| 100 | 116 | 140 | 169 | 207 | 233 | 287 | 336 | 400 | 514 | 706 |
| 110 | 132 | 160 | 193 | 237 | 267 | 328 | 385 | 457 | 587 | 807 |
| 120 | 149 | 181 | 219 | 268 | 302 | 371 | 436 | 517 | 664 | 914 |
| 130 | 168 | 203 | 247 | 301 | 342 | 417 | 490 | 581 | 743 | 1 025 |
| 140 | 187 | 226 | 276 | 337 | 382 | 464 | 547 | 649 | 825 | 1 142 |
| 150 | 208 | 250 | 306 | 374 | 424 | 514 | 607 | 720 | 911 | 1 263 |
| 160 | 229 | 276 | 338 | 413 | 469 | 566 | 670 | 794 | 999 | 1 390 |
| 170 | 251 | 302 | 372 | 455 | 515 | 620 | 736 | 873 | 1 090 | 1 521 |
| 180 | 275 | 330 | 407 | 499 | 566 | 676 | 805 | 955 | 1 184 | 1 658 |
| 190 | 299 | 359 | 444 | 544 | 615 | 735 | 877 | 1041 | 1 281 | 1 800 |
| 200 | 325 | 389 | 483 | 592 | 681 | 795 | 951 | 1 130 | 1 381 | 1 947 |
В уравнение можно включать и другие факторы. Например, если трубопровод покрыт изоляцией, снижающей теплопотери до 10% от уровня неизолированной трубы, результат умножается на коэффициент 0.1.

Примечание: константа 3.6 дает ответ в kg/h Эквивалентные длины:

Part 1 - Без изоляции:

Part 2 - Труба изолирована, но клапаны и фланцы не изолированы: Рассмотрим эти два элемента отдельно:

Part 3 - Труба и фитинги изолированы:

Для обозначения технически эквивалентных стандартов (=) и связанных стандартов (≠) соответственно используются символы.
| BS 10 | Требования к фланцам и болтовым соединениям для труб, клапанов и фитингов. |
| BS 21 = ISO 7/1 ≠ ISO 7/2 | Требования к трубной резьбе для труб и фитингов, где герметичность соединения обеспечивается по резьбе. |
| EN 13480 | Требования к металлическим промышленным трубопроводам. |
| BS 1306 | Требования к трубопроводным системам из меди и медных сплавов. |
| EN 10255 | Требования к резьбовым и муфтовым трубам и трубным заготовкам, а также к стальным трубам с гладкими концами, пригодным для сварки и нарезания резьбы BS 21. |
| BS 1560 | Круглые фланцы для труб, клапанов и фитингов (с обозначением класса): - Part 3, Section 3.1 - Требования к стальным фланцам (≠ ISO 7005). - Part 3, Section 3.2 - Требования к чугунным фланцам (≠ ISO 7005-2). - Part 3, Section 3.3 - Требования к фланцам из медных сплавов и композиционных материалов (≠ ISO 7005-3). |
| BS 1600 | Размеры стальных труб для нефтяной промышленности. |
| EN 10253-1 | Требования к стыковым приварным фитингам для трубопроводов под давлением. |
| BS 1710 | Требования к идентификации трубопроводов. |
| BS 2779= IS0 228/1, ISO 228/2 | Требования к трубной резьбе для труб и фитингов, где герметичность соединения не обеспечивается по резьбе. |
| EN 10220 | Требования к размерам и массе на единицу длины сварных и бесшовных стальных труб для работы под давлением. |
| BS 3601 | Требования к стальным трубам с нормированными свойствами при комнатной температуре для работы под давлением. |
| EN 10216-2 EN 10217-2/3/5 | Требования к стальным трубам для работы под давлением: углеродистая и углеродисто-марганцовистая сталь с нормированными свойствами при повышенной температуре. |
| EN 10216-4 EN 10217-4 | Требования к трубам из углеродистой и легированной стали с нормированными низкотемпературными свойствами для работы под давлением. |
| EN 10216-2 EN 10217-2 BS 3604-2 | Стальные трубы для работы под давлением: ферритная легированная сталь с нормированными свойствами при повышенной температуре. |
| BS 3605-1/2 | Аустенитные нержавеющие трубы для работы под давлением. |
| BS 3799 | Требования к стальным фитингам с резьбовым и муфтовым сварным присоединением для нефтяной промышленности. |
| BS 3974 | Требования к опорам трубопроводов. |
| EN 1092-1 | 3.1 - Требования к стальным фланцам; |
| EN 1092-2 | 3.2 - Требования к чугунным фланцам (≠ ISO 7005-2); |
| BS 4504 | 3.3 - Требования к фланцам из медных сплавов и композиционных материалов (≠ ISO 7005-3). |
Подводя итог Block Распределение пара из The Steam and Condensate Loop, можно использовать следующий контрольный перечень, чтобы убедиться, что система распределения пара будет работать эффективно и результативно: